将式(12)和(14)进行相加之后得到iα，将式(13) 和(15)进行相加之后得到iβ，然后计算出电流基波和低次谐波的幅值。将其数值代入电流总谐波畸变率THD表达式：

       式中I1和In分别为电流基波和谐波分量的有效值或幅值。  

       根据上述分析可知，电网电压不平衡情况下，当功率参考P*和Q*一定时，并网电流中将出现大量谐波，主要以低次(3次、5次、7次)谐波为主，谐波幅值随着谐波次数的增加而减小，电流总谐波畸变率较大，远高于IEEE Std.929-2000规定THD小于5%的标准。  

       1.3  并网电流谐波消除方案及功率波动分析  

       根据第1.2节分析可知，并网电流谐波产生的根本原因在于并网电流(见式(5)—(8))表达式中分母项含有正弦分量2U  +U  −cos(2ω  t)。根据式(11)和三 角函数正交定理可知，如果能消除该正弦分量，则电流谐波分量幅值bn = 0，即不含谐波分量。事实上，采用陷波器可以较容易地实现上述目标，此时式(6)和(7)可改写为

       式中F(s) = (s2 + ω  2)/(s2 + ω  s + ω  2)。

       值得注意的是，电网频率偏移会对陷波器F(s) 滤波效果产生影响，故设计时应予以考虑。IEEE  Std.929-2000标准中规定光伏系统并网运行允许的 频率范围为(49.3~50.5)Hz[16]。本文设计的F(s)在频 率边界最大误差为2.7%@49.3 Hz和1.4%@  50.5 Hz，而在频率边界范围内误差均小于上述值，因此电网频率偏移对陷波器F(s)影响很小。  

       根据式(17)和(18)可知，此时并网电流中只含基 波正序分量和负序分量，不含谐波分量。然而，由 于忽略了分母项中的正弦分量，导致了实际并网有 功和无功功率出现波动，下面将分析功率波动产生 的机理及量化分析。  

       根据瞬时功率理论可知，电网电压不平衡情况 下，功率波动可表示为

       根据式(17)、(18)可知：